摘要：氮氧化物排放標準控制為垃圾焚燒發(fā)電項目煙氣凈化中的重要指標。本文根據(jù)垃圾焚燒項目煙氣凈化提標改造的契機，運用PNCR+SNCR結合工藝，解決原有SNCR工藝達不到環(huán)保新指標的難題，并通過調試運行，將兩者有機結合，降低PNCR單一工藝的運行成本，在實際項目中取得良好效果。
關鍵詞：氮氧化物 PNCR+SNCR
引言
垃圾焚燒發(fā)電項目煙氣凈化現(xiàn)行標準GB18485-2014《垃圾焚燒大氣污染物排放標準》中指出氮氧化物小時均值在基準氧含量11%的條件下不高于300mg/m3。為了改善環(huán)境污染的現(xiàn)狀，河南省發(fā)布豫環(huán)攻堅辦[2020]7號《關于印發(fā)河南省2020年大氣、水、土壤污染防治實施方案的通知》，要求2020年底之前河南省垃圾發(fā)電企業(yè)要滿足《河南省2020年大氣污染防治攻堅戰(zhàn)實施方案》第33條垃圾焚燒發(fā)電企業(yè)全面完成提標治理，焚燒爐煙氣顆粒物、二氧化硫、氮氧化物排放濃度小時均值在基準氧含量11%的條件下分別不高于10、35、100mg/m3，采用氨法脫硝、氨法脫硫工藝的垃圾焚燒廢氣氨逃逸濃度不高于8mg/m3。針對更加嚴苛的排放指標，垃圾焚燒發(fā)電項目如何保證效益？本文根據(jù)這種境遇，結合河南某垃圾焚燒發(fā)電項目實際經(jīng)驗，提出PNCR+SNCR結合工藝在當前環(huán)保形式的運用。
1.工藝原理
1.1 SNCR脫硝工藝原理
選擇性非催化還原（SNCR）脫硝技術是在最適宜的爐膛溫度范圍內(nèi)，噴入尿素或氨水等帶氨基還原劑，噴入爐膛內(nèi)的氨基還原劑在高溫下迅速分解，與煙氣中的氮氧化物（NO、NO2）發(fā)生化學反應，生成N2和水。還原劑基本不與煙氣中的氧發(fā)生反應，在特定的溫度內(nèi)，氮氧化物的還原反應優(yōu)于其他化學反應發(fā)生，因此，它被認為是一種選擇性的化學過程[1]。
尿素做還原劑時，在爐膛高溫工況下，尿素溶液與氮氧化物發(fā)生如下反應：
CO(NH2)2+H2O=2NH3+CO2
4NH3+4NO+O2=4N2+6H2O
8NH3+6NO2=7N2+12H2O
氨水做還原劑時，在高溫下，氨與氮氧化物發(fā)生如下反應：
4NH3+4NO+O2=4N2+6H2O
但當溫度高于1050℃時，氨會與氧氣發(fā)生反應，產(chǎn)生NO，即：
4NH3+5O2=4NO+6H2O
本次運行項目采用20%濃度氨水作為還原劑，經(jīng)專用噴射器噴入爐膛進行反應。
1.2 PNCR脫硝工藝反應原理
高分子煙氣脫硝技術(PNCR)是一種既有SCR技術脫硝率高和SNCR技術投資運行費用低的優(yōu)勢，而又區(qū)別于單純的SNCR和SCR的新的脫硝方式[2]。PNCR是將固體粉末狀的脫硝劑通過氣力輸送的方式噴入余熱鍋爐爐膛，噴射最佳溫度窗口為800~1050℃，在此溫度下，粉末狀的脫硝劑分解釋放出高活性的氨基自由基，氨基與煙氣中的氮氧化物反應，將氮氧化物還原成N2。反應式為：
CO(NH2)2+H2O=2NH3+CO2↑
4NO+4NH3+O2=4N2↑+6H2O
4NO2+2NH3+O2=3N2↑+6H2O
2.工藝流程
焚燒爐煙氣經(jīng)過余熱鍋爐，再經(jīng)省煤器進入SDA反應塔脫除煙氣中的硫化物，然后煙氣再經(jīng)干法脫硫+活性炭+SDS脫硫工藝，最后經(jīng)過除塵器脫除灰塵顆粒物，經(jīng)煙囪排放。具體流程見圖1：
圖1 工藝流程圖
3.技術參數(shù)
3.1 煙氣參數(shù)
本次技改提標項目的垃圾焚燒爐出口煙氣情況見表1：
表 1 垃圾焚燒爐出口煙氣情況
采用PNCR+SNCR工藝路線的處理效果是氮氧化物的排放量達到小時均值100mg/Nm3以下。
3.2 SNCR設備參數(shù)
SNCR系統(tǒng)主要由氨水儲存罐、輸送泵、氨水分配模塊、二流體噴槍組成。具體流程圖見圖2：
圖2 SNCR工藝流程圖
氨水溶液經(jīng)罐車由氨水加注泵轉運到氨水儲存罐，再由氨水溶液定量輸送泵輸送至分配模塊，經(jīng)分配模塊精確計量分配到每根噴槍，然后被壓縮空氣霧化后由噴槍噴入焚燒爐膛內(nèi)，與煙氣中氮氧化物進行選擇性反應，生成N2和H2O。
3.3 PNCR設備參數(shù)
PNCR系統(tǒng)主要設備有羅茨風機、旋轉給料、螺桿分配、計量稱重裝置、料噴射器、氣料分配器、噴槍及管路、變頻控制給料、集中控制模塊等。相關工藝流程見圖3：
圖3 PNCR流程圖
PNCR脫硝設備布置在鍋爐脫酸反應塔下零米層。鋪設一根DN100主輸送管道（材質304不銹鋼）至鍋爐前30.7米層平臺中部，然后分成兩路DN80管道至爐前兩側鋼柱旁，兩側各安裝一個特制球形分配器（1拖8型），共設置16個出口，配16只DN32不銹鋼球閥，用金屬軟管（DN32）將噴槍與球閥連接后安裝在預留噴槍套管（DN65）內(nèi)。輸送管路根據(jù)現(xiàn)場實際情況安裝布置，盡量減少彎頭和管路總長度，要求彎頭采用大轉角設計彎頭全部采用大半徑(R=5~10d)，并且兩端采用不銹鋼法蘭連接。鍋爐本體噴槍安裝處需布置工藝用壓縮空氣管道（一路主管DN40,16路支管DN10），噴槍采用內(nèi)外套管式噴槍，脫硝劑由內(nèi)槍噴入，冷卻用壓縮空氣由外套管接入冷卻噴槍。
鍋爐本體開孔布置在焚燒爐第一煙道標高31米和33米層布置兩層，每層分別布置6個噴槍，其中爐前墻2個氨槍，左右兩側墻布置2個氨槍；焚燒爐第二煙道標高32米層左右兩側布置一層，每側2個氨槍，單臺鍋爐共計布置共計16個氨槍，現(xiàn)場設備見圖4：
圖4 PNCR現(xiàn)場設備圖
本次提標改造項目采用“一拖一”式結構系統(tǒng)。即一套儲料，由1套旋轉給料機、緩沖料斗、計量螺桿裝置，供配輸送物料至1條焚燒線的脫硝噴槍內(nèi)，并能獨立操作與控制，所用轉動機械均一用一備。相關參數(shù)見表2：
表2 PNCR系統(tǒng)主要設備參數(shù)
4.實際運行效果
本次提標改造項目經(jīng)過一個月調試運行后，所有參數(shù)均在氧含量11%，標準狀態(tài)下測得。相關指標測試見表4：
表4 PNCR+SNCR工藝實際運行效果
▲提標改造后
NOX排放數(shù)據(jù)軌跡控制在60mg/Nm3~90mg/Nm3，
SO2排放數(shù)據(jù)軌跡控制在12mg/Nm3~35mg/Nm3。
通過實際運行效果分析，PNCR+SNCR可以達到氮氧化物排放標準控制在100mg/m3以下，綜合脫硝效果率在75%以上。并通過實際耗量分析，PNCR+SNCR工藝高分子脫硝劑的耗量控制合理，綜合成本可控。
PNCR作為補全SNCR脫硝效率較低的工藝技術，其投資數(shù)額較SCR更低。但與SNCR同為爐內(nèi)脫硝手段，氨逃逸亦為檢驗其運行效果的重要指標，本次調試運行周期內(nèi)，針對氨逃逸做了第三方權威檢測，檢測結果符合國家標準，低于8mg/m3，見圖5：
圖5 PNCR氨逃逸數(shù)據(jù)檢測結果
5.結論
（1）PNCR+SNCR工藝技術在垃圾焚燒項目實踐證明，設備運行穩(wěn)定，脫硝效果顯著，具備超凈排放能力。
高分子干法脫硝技術PNCR相比SCR在設備占地、初期投資、安裝工期、運營費用均具有明顯優(yōu)勢。
PNCR結合已有SNCR設備使用，對于提標改造項目頗具優(yōu)勢，值得借鑒。
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